成果信息
(1)奧氏體基體形成機(jī)制和成本不同：利用固溶碳強(qiáng)烈的奧氏體化能力,，配合適量固溶鉻和錳而使之奧氏體基體穩(wěn)定性增強(qiáng)，其馬氏體開始轉(zhuǎn)變溫度Ms低于室溫,，因而合金奧氏體基體可保留到室溫,，這與傳統(tǒng)的高含量鎳/Ni和錳/Mn合金增強(qiáng)奧氏體的穩(wěn)定性方法不同，其基體奧氏體化成本大幅度降低而使之經(jīng)濟(jì)性良好,。 (2)氧化物熔渣去除機(jī)制不同：利用吸附了一定數(shù)量空氣的超微細(xì)石墨粉末瞬時氧化所具有的爆發(fā)性,，激使超細(xì)化鋁粉先期脫氧形成的Al2O3變成微細(xì)煙塵被驅(qū)散去除，這與傳統(tǒng)的敲擊去除焊縫熔渣方法不同,。 (3)主耐磨相不同：采用奧氏體基體析出的碳化鈮/NbC作為主耐磨相,，同時，晶界析出少量離散的六碳化二十三金屬元素/M23C6型碳化物作為輔助耐磨相,，與一般奧氏體基合金以沿晶網(wǎng)狀和樹枝狀三碳化七金屬元素/M7C3型作為主耐磨相不同,。 (4)宏觀硬度不同：本堆焊藥芯焊絲的宏觀硬度為45～47HRC，遠(yuǎn)低于高鉻合金60HRC左右的宏觀硬度,，磨損失重低于市售高鉻鑄鐵藥芯焊絲合金,，突破只有高硬度堆焊藥芯焊絲才具備高耐磨性的局限,，不僅具有良好的耐沖擊載荷磨損能力，而且其耐磨粒磨損性能優(yōu)于一般高鉻鑄鐵藥芯焊絲,。 (5)沿晶硬質(zhì)相形貌不同：本發(fā)明的奧氏體基體藥芯焊絲堆焊合金，其沿晶碳化物呈離散分布,，與傳統(tǒng)奧氏體基體藥芯焊絲堆焊合金沿晶網(wǎng)狀和樹枝狀碳化物的剛性形貌不同,，因而具有良好的韌性。 (6)組織溫度轉(zhuǎn)變應(yīng)力?。罕景l(fā)明堆焊藥芯焊絲采用奧氏體基體和離散沿晶碳化物形態(tài),，當(dāng)耐磨層從室溫升高至工作溫度750～1000℃或者從工作溫度750～1000℃降低至室溫，其基體為奧氏體,，因不會發(fā)生基體相變而不產(chǎn)生相變應(yīng)力,，離散沿晶碳化物克服了沿晶網(wǎng)狀或者樹枝狀硬質(zhì)相的剛性和拘束度大的缺點，因而該合金熱應(yīng)力和應(yīng)變小,。此外,，通過其奧氏體基體塑性變形可降低或者消除合金的殘余應(yīng)力。 (7)使用工況范圍寬：既可以用于低應(yīng)力,、高應(yīng)力以及變應(yīng)力載荷下的磨粒磨損工況,，又可用于耐中高溫度工況的耐磨粒磨損工況，或者兩者交錯的復(fù)雜磨損工況,。)
背景介紹
傳統(tǒng)以Ni和Mn制備的奧氏體基體的耐磨堆焊合金存在一個突出的工藝問題：由于高溫下奧氏體熔體較為粘稠,，致使其氣孔敏感性大，在明弧堆焊快速冷卻條件下,，極易出現(xiàn)密集氣孔等缺陷而使奧氏體基體堆焊合金層失去可用性,。不僅如此，堆焊合金加入高含量Ni,，這使之材料成本高而不為市場所接受,；以高錳為主的奧氏體堆焊合金則存在變形大的明顯缺點。)
應(yīng)用前景
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